1.工程概況與特點

北京永定門糧庫位于崇文區永定門外沙子口，根據北京市建設規劃，庫區內建、構筑物將全部拆除，擬新建現代商業及居民區。糧庫中心有32個鋼筋混凝土筒倉，筒體之間均為鋼混凝土連接，整體性強，穩定性好。每個簡體直徑6m，壁厚0.18m，地面以上筒高45m，地下室標高為-4.5m。實際上32個筒倉以沉降縫為界分為南北兩組，每組16個，底部由面積26m×26m、厚1.4m的鋼筋混凝土底板作基礎，中間設沉降縫，兩組筒倉的頂板和地面蓋板連接在一起。每組筒倉頂部設有兩道圈梁，倉頂蓋板上部為鋼結構屋架，將兩組筒倉連成一體。
筒壁全部為雙層鋼筋網，立筋為F16mm螺紋鋼，間距250mm，環向筋由下而上分別為F14mm、F12mm、F10mm螺紋鋼，間距200mm，內外環筋之間采用F6@500～700的聯系鋼筋焊接，柱部處聯接鋼筋加密，混凝土標號為259號，每個簡體重約350t。

該筒倉拆除爆破的要求為：地面以上筒體翻轉傾倒，解體充分，塌落振動不超過安全規程規定。

該連體筒倉拆除爆破的特點為：一次爆破拆除的簡體高度大、數量多，而且連體筒倉的高度比較小，結構穩定，翻轉傾倒困難。根據查新結果，在迄今為止的國內筒倉群爆破拆除中，這次爆破拆除的筒倉數量最多、面積最大、高度最高。

2.整體爆破拆除方案

建(構)筑物拆除爆破倒塌方式可分為原地塌落、定向傾倒等多種方式。待拆除連體筒倉外形高47m，寬25m，高寬比為1.8，重心高度23m。最為經濟的方案是在結構體下部通過爆破形成一個三角形切口，使連體筒倉在自重作用下整體定向傾倒。然而對多種形式的切口所進行的計算表明，由于整個連體筒倉的高寬比太小，難以整體傾覆，即使整體結構能夠傾倒，因傾覆力矩較小筒體結構也難以解體，不能產生良好的摔碎效果。經反復研究認為：通過預處理，將整個連體筒倉分割成4個獨立的結構體，高寬比就會增大，能滿足傾覆翻轉的要求。具體的處理方法是：首先沿沉降縫位置將連體筒倉的頂板、屋架和地面蓋板切開，割斷南北兩組筒倉結構上的聯系；然后在連體筒倉南北向中心線偏西的筒壁上切割出一條寬5～10cm的上下貫通縫，這樣就將整個連體筒倉分成了4組，分別定為北西組、北東組、南西組、南東組。每組2排，每排4個筒體，如圖1所示。

由于爆區東側為拆除后的大片空地，西側是暫時保留的房屋，北側為工作塔樓拆除后的空地，南側為滯后拆除的圓筒倉庫，所以各組筒倉全部向東方向傾倒。另外，將32個連體筒倉分成4組后，通過設計合理的起爆時差，使各組按要求順序傾倒，可減小同時觸地的沖擊力，降低觸地振動。

通過反復研究認為，采用此方案，不但能使連體筒倉可靠傾倒，而且可確保安全。

3.拆除爆破設計

(1)爆破切口設計

要保證多排連體筒倉順利定向傾倒，準確設計爆破切口是至關重要的。由于分割后的各組連體筒倉都向東倒塌，爆破切口的設計應考慮前組(北東組和南東組)向東傾倒時不會影響后組(北西組和南西組)繼續向東傾倒。為此，前后組的爆破切口設計應有區別，前組的三角形切口向上張口，而后組的三角形切口向下張口，如圖2所示。根據計算，要想使每組筒倉的重心O。移至支撐面以外，三角形切口角度應達到25°以上，因此前組的炸高計算如下：H1≥CA×tg25°=6.06m。設計中為確保筒體順利傾倒，北東組和南東組筒體的最大炸高H，取為8m，北西組和南西組筒體的最大炸高日2取為7m。從圖2上可看到，前組的爆破切口一旦形成，筒體能快速翻轉傾倒。由于后組爆破切口的支點已抬高，且三角形上切口線向內折轉，只要起爆時差控制得當，就能使前、后組在翻轉過程中不會發生相互影響，確保各組筒體順利傾倒。

圖2爆破切口布置與傾倒方向

(2)預處理

預處理主要包括三個方面：①預切縫。沿沉降縫位置先將連體筒倉的頂板、屋架和地下室蓋板切割開，割斷南北筒倉結構上的聯系；再在南北對稱軸線偏西的筒壁位置自上而下開鑿出寬5～10cm的貫通縫，縫間鋼筋全部切斷，頂部圈梁和鋼屋架也必須斷開。這樣，就將整體的32個連體筒倉分割成4組，定向爆破體的高寬比就增大到3.4，容易實現定向傾倒。②北東、南東組筒倉的預處理。這兩組處在倒向的前側，對其中的2號、3號、18號、19號筒體，用液壓鎬破碎筒壁，拆除高度為8m；再用液壓鎬拆除6號、7號、22號、23號簡體的前半部分筒壁，拆除高度4m。此外，外側簡體非連接處的部分筒壁也用液壓鎬拆除，其余的l號、4號、17號、20號以及5號、8號、21號、24號筒體的非連接處的筒壁，按照設計的三角形切口范圍，由人工用風鎬拆除，保留的筒體連接柱，需鉆眼爆破，見圖3。北東、南東組每組需保留6個待爆破的連接柱。③北西、南西組筒倉的預處理。由于液壓鎬無法伸人這兩組筒倉內部，預處理工作基本上由人工風鎬進行。三角形切口區域內的筒壁用風鎬切出上、中、下三條空洞，作為定向窗。只要在連接柱上鉆孔，爆礦后切口就能形成。這兩組筒倉的預拆除區和鉆孔爆破區如圖4所示。

圖3北東和南東組筒壁的預處理

圖4北西和南西組筒壁的預處理

(3)連接柱爆破參數設計

由于切口范圍內筒倉非連接處的薄壁部分已被預處理，需要爆破的只有簡倉連接處形成的厚實連接柱體，但連接柱的斷面形狀為中間薄兩頭厚，如圖5所示，如何合理布置炮孔和裝藥量是爆破成功與否的關鍵。通過反復比較確定，炮孔垂直縱軸，兩側以中心軸為準對稱布置，每排7個炮孔，排距為0.3m。炮孔的深度、間距、藥量不等，以達到均衡爆破、簡化施工的目的。根據試炮結果，內部連接柱爆破的炸藥單耗取2kg/rn3較合適，炮孔的深度和裝藥量為：中心孔L0=23cm，q0=75g，其余孔依次為Ll=25cm，ql=100g；L2=30cm，q2=100g；L3=45cm，q3=200g。

圖5連接柱的炮孔布置斷面圖

(4)起爆順序

由于受場地條件限制，32個鋼筋混凝土連體筒倉必須全部向東傾倒，并且只能進行一次爆破。為此，4組簡體必須順序延時爆破，起爆時差設計的原則為：北側先起爆，而且北東組開始向東傾倒后再起爆北西組；南側比北側稍后起爆，這樣就可使各組筒體的觸地時間完全錯開。

實際各組起爆順序如下：北東組(1號～8號筒倉)為第一組，1段毫秒雷管(0s)引爆；南東組(17號～24號筒倉)為第二組，2段半秒雷管(0.5s)引爆；北西組(9號～16號筒倉)為第三組，5段半秒雷管(2s)引爆；南西組(25號～32號筒倉)為第四組，6段半秒雷管(2.5s)引爆。由此實現了北側比南側組先0.5s起爆，東側組比西側組提前2s起爆。

4.安全防護措施

(1)飛石防護

爆破飛石防護主要針對外側炮孔爆破產生的飛石，內部連接點的爆破可不采取防護措施。對外側炮孔除了控制炸藥單耗外，還應設飛石防護簾。飛石防護簾用筋笆、草袋和廢舊膠皮帶制作，掛在炮孔部位距筒壁0.5m處，主要是東、北兩個方向的炮孔需做加強防護，嚴格控制飛石距離，其它方向作一般防護。

(2)振動控制

如何降低塌落振動是這次拆除爆破需要解決的主要問題之一。由于此前連體筒倉旁邊的工作塔樓采用了機械破碎法放倒，倒塌觸地時引起了較強的地面振動，150m以外的居民小區振感強烈，個別住戶房屋發生開裂，居民紛紛投訴。此次地震問題反應到崇文區政府、北京市政府，北京電視臺還作報道，造成了嚴重影響。此前放倒的工作塔樓長22m、寬8m、高度為50m，總質量約3000t；而32個連體筒倉的高度47m，總質量12000t。若不采取有效減振措施，必將產生更為嚴重的振動災害。

本次爆破拆除采取的主要減振措施有以下幾方面：

(1)分組延時爆破。32個連體筒倉被分成4組，每組筒體總質量只有3000t；分4段引爆，段間時差大于0.5s，使各組簡體倒地時激發的振動波不會疊加，有效地消減了振源強度。這是主動減振的重要措施。

(2)倒塌場地設減振墊層。為了達到既有效減振、又節省成本的目的，沒有鋪設其它材料，而只是將倒塌場地表層的砂性亞黏土挖松，松土厚度達2.5m。

(3)開挖減振溝。在預期爆堆位置的前方及兩側開挖深3m、寬1.2m的減振溝，挖出的土堆放在減振墊層上。

(4)爆破時用測振儀器對重要防護物進行監測，且由甲方邀請有測振資質的第三方進行監測。

5.爆破效果

本次拆除爆破完全達到了預期的兩大目的，即爆堆扁平，振動輕微。

圖6為32個連體筒倉分成4組順序倒塌時的景象。筒體落地后全部解體，爆堆扁平層疊，為二次破碎和清運碴土提供了極大方便。

根據北陽爆破公司的測振報告，本次拆除爆破對附近居民樓產生的振動影響相當輕微，140m以外居民樓的最大振動速度僅0.09cm/s，觸地振動頻率為6～25Hz，住戶根本沒有振感。

爆破時飛石的最大距離約20m，說明飛石防護措施非常有效。

圖6連體筒倉順序倒塌的情景

6.體會

對本次爆破有兩點體會：(1)采用電起爆時，網路的檢測必須細致。本次爆破對電起爆網路的復檢不夠，造成第一次引爆不成功，后來再次接線后才最終引爆所有炮孔。這次過失給了我們一個重要教訓，即爆破網路檢查中任一環節都不能疏忽，特別是對每個導線節頭，都必須認真仔細檢查，主線節頭過多更是不容忽視的過錯。另外，這一過失還提醒我們，今后用電爆網路引爆非電網路系統時，引爆點不宜過多，最好不超過2?3個電爆節點。(2)在城市中進行拆除爆破，爆破塵煙過大的問題必須盡快解決。本次爆破受經費條件限制，基本沒采取任何降塵措施，雖然爆破塵煙在5min內基本消散，但對附近居民仍造成了一些影響。對大型連體筒倉拆除爆破的降塵問題還有待進一步研究。